兖州煤业榆林能化甲醇厂1期60万t/a甲醇项目配套空分选用杭氧设计制造的2套KDON-42500/22700型空分制氧设备，配套陕鼓生产的空气压缩机，汽轮机选用杭汽生产的全凝式汽轮机。空分采用氮水预冷、分子筛吸附净化、增压透平膨胀制冷、空气增压循环的液氧内压缩、全精馏无氢制氩流程。工程于2006年6月中旬开始土建施工，2008年9月调试结束。试运行1年后，由于冷箱内泄漏，导致基础温度偏低、仪表指示不准、珠光砂外泄等不安全因素。为确保空分装置的安全、稳定运行，A/B 2套空分装置分别于
A套冷箱扒砂前存在的问题
（1）液氧泵东侧冷箱与大冷箱连接处冷箱板出现裂缝，氧泵回流阀处冷箱板出现裂纹，珠光砂泄漏并冒冷气，气体氧含量大于40%（这是A套空分扒砂的主要原因）。
（2）
（3） 粗氩Ⅱ塔液空蒸汽PTA4709压力测点在系统运行过程中显示为0，仪表人员将取压管在冷箱壁上的根部阀打开后也没有气流，而且在冷箱外面东侧结有
B套冷箱扒砂前存在的问题
（1）
（2）粗氩冷凝器液空液位LICB4701存在异常，怀疑液位导压管存在漏点。
（3）上、下塔阻力存在异常，怀疑导压管有堵塞现象和阻力取压管存在漏点。
（4）主冷液位LIASB42显示异常，更换到压力取压点，怀疑导压管有堵塞现象。
（5） 主冷液氧氧化亚氮分析点AIB49，导压管堵塞不通。
A套冷箱扒砂后检查情况
（1）冷箱内5处仪表管断裂：下塔液空液位LTA41负压管根部断裂；冷箱4层主冷附近液氧分析AE41 仪表管根部断裂；冷箱东侧6层附近粗氩Ⅱ塔液空蒸汽PTA4709取压管根部断裂；冷箱东侧6层附近粗氩Ⅱ塔粗氩气分析口AEA 4704 取压管断裂；冷箱东侧6层附近粗氩Ⅱ塔粗氩气分析口AEA 4711根部断裂。
（2）部分仪表保护架变形、脱落、断裂：主冷附近仪表保护架脱落、变形；粗氩Ⅱ塔仪表保护架脱落；过冷器支架附近仪表管保护架未焊实而脱落、断裂；粗氩Ⅱ塔仪表保护架脱落；高压液氧泵进、出口管道穿过附近冷箱板出现裂缝。
B套冷箱扒砂后检查情况
（1）冷箱内4处仪表管断裂：粗氩冷凝器液空液位LICB4701下液位管断裂；主冷液氧分析口AIB49分析口断裂（主冷西南侧）；主冷液位LIASB42负压管断裂（主冷西南侧）；下塔阻力上阀仪表管根部裂纹（主冷西南侧）。
（2）部分仪表保护架变形、脱落、断裂：下塔液位负压管仪表保护架断开；粗氩Ⅱ塔顶部2个仪表保护架变形；液氮Φ
（3）冷箱西侧主冷附近工艺管管卡松开：压力氮进精氩蒸发器N2-701-D90X4-PN1.0-AL管线水平管架螺母脱落；精氩塔排液管抱箍螺母脱落 。
冷箱内泄漏原因分析
（1）氧泵、氩泵的液体进、出口管道及冷工艺管线与冷箱板距离太近，且密封不严，使冷量传至碳钢的冷箱板或有密封冷气漏出，导致碳钢板冷脆冻裂。
（2）B套粗氩冷凝器下液位铜管的断裂发生在冷箱壁引出点，有别于其他泄漏点，判断原因是冷箱内的仪表管补偿不足。
（3）仪表管基本上都从根部（焊接点后1～2 cm）撕裂，说明此处受力大，补偿不够；引压管的布置和走向为水平方向，且有5°爬坡，跨距较大（多为3～5 m，甚至更长），造成引压管承受珠光砂沉降引起的受力长度过大。而设备主体在冷态收缩时达
（4）碳钢、角钢的仪表保护架跨距较长，达5～6 m，在珠光砂沉降时弯曲受力，且不能承受低温，在拼焊处或断裂，或母材在弯矩最大处脆性断裂。
（5）碳钢、角钢的铰链部分设计不可靠，多处与之连接的预焊件（焊在设备上）弯曲变形，且铰链螺栓松动、脱落，造成铰链装置失效；同时角钢下沉，压迫引压管根部，加重根部的受力。
（6）仪表保护架点焊多，搭接不合理，焊接质量不高，导致保护架脱落，进而影响仪表管。仪表保护架、角钢选材问题，从冷箱内运行环境来看，如选用不锈钢材质会更安全可靠。
整改措施
（1）对高压氧泵、液氩泵附近冻裂的冷箱板裂缝进行重新补焊；工艺管线穿冷箱板处，将冷箱板开孔放大，并焊接
（2）冷箱内塔体上离冷箱较远的仪表管沿塔壁引出，引出路径可利用工艺管线或者工艺管管架作为掩体，在离冷箱壁最近地方引出，并在该处设置倒“U”形补偿弯，可完全避免长悬臂保护架的使用。
（3）仪表管根部保护：将
（4）针对冷箱内冷仪表管架大量脱落、变形、断裂的现象，进行全面检查、整改，包括检查未变形保护架的焊缝，要求满焊、焊透，保证焊接质量。
经过3个月的检修整改，重新开车后2套空分装置运行正常。