朱杰，杨辉
（海洋石油富岛有限公司，海南 东方572600）
［摘 要］中海石油化学股份有限公司800 kt/a甲醇装置于2010年10月投产，投产9 a以来循环水系统循环水泵B先后出现止推侧轴承座位移、止推侧轴承座M30紧固螺栓断裂、联轴器螺栓断裂、联轴器膜片破裂等问题，长期只能作为紧急备用泵。经排查，认为循环水泵B与电机对中超过设计标准是造成其振动大的根本原因，电机磁力线位置指示偏差是止推侧轴承座轴向移动的诱因。采取相应的处理措施后，消除了循环水泵B不能长周期运行而造成的设备备用隐患，并总结了循环水泵B不能平稳运行的人为原因。
［关键词］循环水泵；轴承座位移；螺栓断裂；联轴器膜片破裂；原因排查；设备对中偏差；电机磁力线指示偏差；处理措施
［中图分类号］TH311 ［文献标志码］B ［文章编号］1004-9932（2020）04-0045-02
1 设备简况
中海石油化学股份有限公司800 kt/a甲醇装置循环水系统有3台循环水泵，1台由汽轮机驱动（循环水泵C），2台由电机驱动（循环水泵A/B）；正常运行期间，1台汽轮机驱动和1台电机驱动的循环水泵运行，1台电机驱动的循环水泵作为备用泵。循环水泵与电机采用膜片联轴器连接，联轴器中间短节与膜片长度255 mm。
电机主要性能参数：型号YKK710 10WT11；额定电压6 000 V，额定电流323.6 A，额定功率1 150 kW，转速595 r/min；质量13 000 kg。
循环水泵性能参数：型号RDL900-1050AL；流量10 800（最大）/9 080（正常）m3/h，扬程53 m，轴功率1 663.5 kW，转速590 r/min，壳体材质QT4001-8，叶轮（1个）材质ZG07Cr19Ni19，轴套材质1Cr17Ni12，轴材质2Cr13，耐磨环材质2Cr13；采用填料密封、滚动轴承、金属叠片挠性联轴器；润滑形式为脂润滑。
2 循环水泵B故障现象
800 kt/a甲醇装置于2010年10月投产，装置投产9 a以来，循环水泵B自安装后开始运行其两端轴承座水平、径向和轴向振值一直在6～8 mm/s（正常水平应在4.5 mm/s以下），最高达到11 mm/s，导致循环水泵B停泵，不能保证正常、长周期运行。而循环水泵A（电机驱动）与循环水泵C（汽轮机驱动）运行中振值一直很平稳，均在3.5～4.2 mm/s之间，未出现轴承座振动大的现象，处于长周期、稳定运行状态。
2011年循环水泵B第一次出现止推侧轴承座（非驱动侧）向外移动，检查止推轴承并未发现止推轴承损坏，更换止推轴承后，两端轴承座在水平、垂直和轴向方向的振值没有降低，循环水泵B作为备泵。
2012年平时作为备用的循环水泵B运行中再次出现止推侧轴承座（非驱动侧）向外移动，对循环水泵B和电机进行对中检查，发现泵与电机存在1.5 mm的中心高度差，电机中心高，且电机底座只有0.2 mm的调整垫片，不能够满足泵与电机的对中要求；检查循环水泵B的安装环境发现，循环水泵B的进、出口管道直径达1 000 mm，且进口管道埋在进口水槽、出口管道埋在地下，循环水泵B质量达13 000 kg，现场不具备在其底座下增加垫片的条件，于是决定在循环水泵B的两端轴承座下增加调整垫片，以消除设备对中偏差的问题。对叶轮与耐磨环的安装间隙进行测量，间隙为1.5 mm，为避免运行中叶轮与耐磨环摩擦，决定在两端轴承座下同时增加0.5 mm厚的调整垫片，减小循环水泵B与电机的对中偏差。增加调整垫片后，循环水泵B投运，其振值有所下降，但仍未达标，再次将其作为紧急备用泵。
2015年，循环水泵B投运后再次出现止推侧轴承座向外移动，检查更换轴承后，作为紧急备用泵。
2018年5月循环水泵B大修更换转子组件后，在2018年7月的运行中，出现止推侧轴承座M30紧固螺栓断裂、底螺纹滑扣事故。对滑扣的底螺纹进行加深处理，并更换为高强度的螺栓——螺栓等级由8.8级提高到10.9级。
2019年4月甲醇装置停车检修后重启，循环水泵B运行2 d后，发生联轴器螺栓断裂事故。决定对电机底座进行彻底处理，采用在线修复技术对电机底座上的4个支撑平面进行精加工光刀处理，减小循环水泵B与电机的对中偏差。
2019年8月循环水泵B运行中发生联轴器膜片破裂、止推侧轴承座螺栓断裂事故，导致循环水泵B停泵。检查发现，联轴器中间距离相较于2019年4月安装尺寸增大，径向对中情况变化不大；检查电机磁力线，发现电机磁力线位置指示出现偏差，导致联轴器安装尺寸错误。
3 原因排查
3.1 汽蚀造成振动大而致止推侧轴承座位移
循环水泵B的安装高度与循环水入口集水槽有一定的位差，若泵在启动时或运行中有汽蚀现象产生，会造成叶轮材料被汽蚀侵蚀，转子动平衡遭到破坏，轴承座振动大，进而导致止推侧轴承座位移。但循环水泵B大修中未发现其叶轮有明显的汽蚀迹象，故排除此项因素。
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